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Französisch

Les constantes d'ionisation acide de l'acétylglycine (pKa = 3.44) et les constantes de formation des complexes avec le cadmium (log Kf1 = 1.23), zinc (log Kf1 = 0.86) et plomb (log Kf1 = 1.38, log Kf2 = 1.20) ont été déterminées à 25 °C par les mesures du déplacement chimique (Kf1 = [ML2]/[M2+][L−]; Kf2 = [ML2]/[ML+][L−]).

Englisch

The acid ionization constant of acetylglycine (pKa = 3.44) and the formation constants of the cadmium (log Kf1 = 1.23), zinc (log Kf1 = 0.86), and lead (log Kf1 = 1.38, log Kf2 = 1.20) complexes at 25 °C were determined from chemical shift measurements (Kf1 = [ML+]/[M2+][L−]; Kf2 = [ML2]/[ML+][L−]).

Letzte Aktualisierung: 2015-05-14
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Französisch

Porte-électrode pour le montage amovible et l'alimentation en courant d'au moins une électrode en forme d'étrier, notamment pour deux ou un plus grand nombre d'étriers de brasage, caractérisé par une partie centrale (Mt) et une partie extérieure (At) fermée en forme annulaire et montées selon une liaison par formes complémentaires et d'une manière électriquement isolée sur la partie centrale (Mt), cette partie centrale (Mt) et la partie extérieure (At) possédant des surfaces de contact (Kf1, Kf2; Kf10, Kf20) associées aux bornes des électrodes (F1b; B1b) en forme d'étrier.

Englisch

Electrode holder for detachably mounting and supplying current to at least one stirrup electrode, preferably for two or more soldering stirrups, characterised by a middle part (Mt) and an annularly closed, electrically isolated outer part (At) arranged in a formfitting fashion on the middle part (Mt), the middle part (Mt) and outer part (At) having contact surfaces (Kf1, Kf2; Kf10, Kf20) allocated to the terminals of the stirrup electrodes (F1b; B1b).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Porte-électrode suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que la partie centrale (Mt) et la partie extérieure (At) possèdent, au moins dans la zone des surfaces de contact (Kf1, Kf2; Kf10, Kf20), un contour extérieur rectangulaire ou carré.

Englisch

Electrode holder according to Claim 1, characterised in that at least in the region of the contact surfaces (Kf1, Kf2; Kf10, Kf20) the middle part (Mt) and outer part (At) have a rectangular or square outer contour.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Installation d'injection de carburant pour moteurs à combustion interne, comprenant : - une source de carburant haute pression (8) à laquelle est raccordé un injecteur de carburant (14) qui présente un organe d'injecteur (21) pour la commande d'un orifice d'injection (25) et une chambre de commande (36) délimitée par une paroi mobile (34) reliée au moins indirectement à l'organe d'injecteur de carburant (21), - un canal d'entrée (53) qui relie la source haute pression (8), de préférence la source de carburant haute pression (8), à la chambre de commande (36), et - un canal de sortie (57) qui relie la chambre de commande (36) à une chambre de décharge (6), les liaisons mentionnées provenant de et menant vers la chambre de commande (36) pouvant être commandées par l'intermédiaire d'une soupape (40) qui présente un organe de soupape (43) avec un obturateur (42) mobile dans une chambre de soupape (41) et pourvu de deux surfaces d'étanchéité coniques (46, 47), le obturateur étant disposé de façon coaxiale par rapport à deux sièges de soupape (54, 55) et selon la position, parvenant en appui étanche avec la première ou la deuxième de ces surfaces d'étanchéité (46, 47) contre le premier ou le deuxième des sièges de soupape correspondant (54, 55), alors que la chambre de soupape (41) est constamment reliée à la chambre de commande (36) par un canal (37), - un poussoir (45) relié à l'obturateur (42) et qui, déplacé par un entraînement de réglage (59) à actionnement électrique, pousse l'obturateur (42) entre les sièges de soupape (54, 55) en étant guidé dans un alésage de guidage (50) en prolongement coaxial d'un siège de soupape (54), - une partie (48) du poussoir (45) adjacente à l'obturateur (42) et réduite en diamètre qui forme un canal d'écoulement (51) de section annulaire entre cette partie (48) réduite en diamètre du poussoir (45) et la paroi de l'alésage de guidage (50) se terminant sur le siège de soupape (54), canal d'écoulement dans lequel débouche le canal d'entrée (53) alors qu'au niveau de l'autre des sièges de soupape (55) part le canal de sortie (57) adjacent de façon coaxiale, et - une première surface annulaire (RF1) active en direction axiale du poussoir (45) formée entre une partie du poussoir (45) tournée vers le côté de la chambre de soupape (41) et la partie (48) réduite en diamètre du poussoir (45), et - une deuxième surface annulaire (RF2) active en direction axiale formée entre la partie (48) réduite en diamètre du poussoir (45) et la première arête étanche définie par l'appui de la première surface d'étanchéité (47) sur le premier siège de soupape (54), tandis qu'en outre, le diamètre de l'alésage de guidage (50) possède une première surface circulaire (KF1) et que la périphérie d'une deuxième arête étanche formée lors de l'appui de la deuxième surface d'étanchéité (46) sur le deuxième siège de soupape (5) définit une deuxième surface circulaire (KF2), caractérisée en ce que les forces s'exerçant sur l'organe de soupape (43) résultant de la sollicitation en pression des surfaces circulaires (KF1, KF2) et des surfaces annulaires (RF1, RF2) sont assez grandes pour former une force résultante de fermeture sur le siège de soupape respectif, lorsque l'obturateur (42) est en position terminale sur l'un ou l'autre siège (54, 55).

Englisch

Fuel injection device for internal combustion engines having a fuel high pressure source (8) to which a fuel injection valve (14) is connected, said fuel injection valve having an injection valve member (21) for controlling an injection opening (25) and a control space (36) which is delimited by a moveable wall (34) connected at least indirectly to the fuel injection valve member (21), and having an inlet duct (53) by means of which a high pressure source (8), preferably the fuel high pressure source (8), can be connected to the control space (36), and having an outlet duct (57) by means of which the control space (36) can be connected to a relief space (6), said connections to and from control space (36) being controllable by means of a valve (40) which has a valve member (43) with a closing body (42) provided with two cone-shaped sealing surfaces (46, 47) and displaceable within a valve space (41), said closing body being arranged coaxially to two valve seats (54, 55) and, depending on position, coming into sealing contact, by way of its first or second sealing surface (46, 47), with the corresponding first or second valve seat (54, 55), and the valve space (41) being connected at all times to the control space (36) by means of a duct (37), and having a pusher (45) which is moved by an electrical actuating drive (59) and connected to the closing body (42) and by means of which the closing body (42) is moved between the valve seats (54, 55) and which is guided in a guide bore (50) that is coaxial therewith and adjoins one of the valve seats (54), a part (48) of the pusher (45) adjacent to the closing body (42) being reduced in diameter and a throughflow duct (51) having an annular cross-section being formed between said reduced-diameter part (48) of the pusher (45) and the wall of the guide bore (50) ending at one of the valve seats (54), into which throughflow duct the inlet duct (53) opens, and the outlet duct (57) coaxially discharges adjacent to the other valve seat (55), a first annular area (RF1), effective in the axial direction of the pusher (45), being formed between a part of the pusher (45), which part points to the side of the valve space (41), and the reduced-diameter part (48) of the pusher (45), and a second annular area (RF 2), effective in the axial direction, being formed between the reduced-diameter part (48) of the pusher (45) and the first sealing edge, defined by placing the first sealing surface (47) on the first valve seat (54), and in that, furthermore, the diameter of the guide bore (50) has a first circular area (KF 1) and the circumference of a second sealing edge, formed by placing the second sealing surface (46) on the second valve seat (55), defines a second circular area (KF2), characterized in that the forces on the valve member (43) resulting from the pressure load of the circular areas (KF1, KF2) are so large that, in the end positions of the closing body (42) at one or other of the valve seats (54, 55), a resulting force towards the respective valve seat is formed in the closed position.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Dispositif d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que la deuxième surface annulaire (RF2) est plus petite que la première surface annulaire (RF1) et la première surface circulaire (KF1) est plus petite que la deuxième surface circulaire (KF2).

Englisch

Fuel injection device according to Claim 1, characterized in that the second annular area (RF2) is smaller than the first annular area (RF1) and the first circular area (KF1) is smaller than the second circular area (KF2).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Dispositif d'injection de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que la surface différentielle résultant de la différence entre les surfaces circulaires (KF1, KF2) et/ou les surfaces annulaires (RF1, RF2) est dimensionnée pour que les forces résultantes issues de la sollicitation par la haute pression de carburant ne sont respectivement pas supérieures à 40 % de la force pouvant être exercée par l'entraînement de réglage (59).

Englisch

Fuel injection device according to Claim 1, characterized in that the differential area resulting from the difference between the circular areas (KF1, KF2) and/or between the annular areas (RF1, RF2) is so large that the forces resulting from the loading by the fuel high pressure are respectively no larger than approximately 40% of the force which can be applied by the actuating drive (59).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Système de raccord selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé e n ce qu e la section (AU) du joint d'étanchéité (3) non comprimé est constituée des surfaces de deux demi-cercles (KF1, KF2) ou segments de cercle et de la surface d'un rectangle (RF) situé entre elles.

Englisch

A connecting system according to one of Claims 1 to 9, characterised in that the cross-section (AU) of the uncompressed circumferential seal (3) is composed of two semicircular surfaces (KF1, KF2) or circular segment surfaces and a rectangular surface (RF) located therebetween.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que, vu dans le sens du passage, il est prévu dans un premier temps des disques de conformation (KF1, KF2) qui, vus dans le sens du passage, ont une grande étendue, alors que les disques de conformation suivants (KF3 à KF7) ont une étendue axiale plus petite.

Englisch

Device according to one of the preceding claims, characterized in that seen in the throughput direction it is firstly forming discs (KF1, KF2) which have a relatively large axial extent seen in the throughput direction which are provided, whereas the downstream forming discs (KF3 to KF7) have a relatively small axial extent.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Dispositif de couplage à trois étages et à multiplexage spatial pour la commutation électrique de messages possédant un premier, un second et un troisième étages, chaque étage se composant de plusieurs matrices de couplage et les sorties des matrices de couplage de l'un des étage étant reliées par des liaisons intermédiaires aux entrées des matrices de couplages de l'étage suivant, où les entrées des matrices de couplage du premier étage constituent les entrées du dispositif de couplage et les sorties des matrices de couplage du troisième étage les sorties du dispositif de couplage, avec les éléments suivants : a) Les matrices de couplage (G1 à G16) sont distribuées entre deux champs de couplage (KF1, KF2) identiques à trois étages. b) Chacun des étages (M1, M2, M3) de chacun des champs de couplage (KF1, KF2) possède le même nombre de matrices de couplage (G1 à G16). c) Le nombre des entrées (E1 à E16) de chacune des matrices de couplage est identique au nombre des sorties (A1 à A16). d) Chacune des entrées (E1 à E16) des matrices de couplage (G1 à G16) du premier étage (M1) d'un des champs de couplage (KF1, KF2) constitue l'une des entrées (E001 à E256) du champ de couplage considéré (KF1 ou KF2). e) Chacune des sorties (A1 à A16) des matrices de couplage (G1 à G16) du troisième étage (M3) d'un des champs de couplage (KF1, KF2) constitue l'une des sorties (A001 à A256) du champ de couplage considéré (KF1 ou KF2). f) Chacune des entrées (E001 à E256) du premier champ de couplage (KF1) est reliée à l'entrée de même nom (E001 à E256) du second champ de couplage (KF2). g) Chacune des sorties (A001 à A256) du premier champ de couplage (KF1) est reliée à la sortie de même nom (A001 à A256) du second champ de couplage (KF2). h) Il est prévu une commande (St) commune aux deux champs de couplage (KF1, KF2) caractérisé par les éléments suivants : h1) Les lignes d'adressage identifiant le point de couplage à commuter (Sp.-A., Z.-A., Km.-A., St.-A.) sont posées en parallèle entre la commande (St) et les deux champs de couplage (KF1, KF2). h2) Il est prévu deux lignes individuelles menant des deux sorties de la commande (St) affectées aux adresses des armoires (Schr.-A.1 et Schr.-A.2) aux entrées correspondantes (Schr.-A.) des champs de couplage (KF1, KF2). i) chacun des champs de couplage (KF1, KF2) est construit de la manière suivante : i1) Chaque matrice de couplage (G1 à G16) est réalisée sous la forme d'un module enfichable (G1 à G16, figure 6) portant sur l'une de ses arêtes des connecteurs (S1, S2) correspondant aux entrées (E1 à E16) et aux sorties (A1 à A16). i2) Les matrices de couplage ou modules enfichables (G1 à G16) d'un des étages sont réunis en un seul magasin (M1, M2, M3, figure 5). i3) Les magasins (M1, M2, M3) sont disposés de manière à ce que les magasins de deux étages successifs (M1 et M2 ou M2 et M3) soient immédiatement adjacents. i4) Les entrées et sorties (E1 à E16 et A1 à A16) des matrices de couplage (G1 à G16) sont distribuées entre les connecteurs de manière à être tournées vers le magasin (M1, M2 et M3) avec lequel elles sont reliées par des liaisons intermédiaires. i5) Il est prévu une première carte de fond de panier (L1) regroupant les liaisons intermédiaires entre le premier et le second magasins (M1, M2). i6) Il est prévu une seconde carte de fond de panier (L2) regroupant les liaisons intermédiaires entre le second et le troisième magasins (M2, M3). i7) Chacune des cartes de fond de panier (L1, L2) porte une première et une seconde rangée de connecteurs (B1 à B16 et B17 à B32). i8) Les cartes de fond de panier (L1, L2) et les connecteurs (B1 à B32) sont disposés de manière à ce que la première rangée de connecteurs (B1 à B16) reçoivent les connecteurs (S2) ou les parties des connecteurs uniques des modules enfichables (G1 à G16) d'un magasin (M1 ou M2) qui portent les sorties (A1 à A16) du module enfichable considéré et à ce que la seconde rangée de connecteurs (B17 à B32) reçoive les connecteurs (S1) ou les parties des connecteurs uniques des modules enfichables (G1 à G16) du magasin suivant (M2 ou M3) qui portent les entrées (E1 à E16) du module enfichable considéré (G1 à G16).

Englisch

A three-stage switching arrangement in space-division technology for electrical data exchange systems including a first stage, a second stage and a third stage; wherein each stage is composed of a plurality of switching matrixes; the outputs of the switching matrixes of one stage are connected with the inputs of the switching matrixes of the next stage via intermediate lines; the inputs of the switching matrixes of the first stage constitute the inputs of the switching arrangement and the outputs of the switching matrixes of the third stage constitute the outputs of the switching arrangement, with the following features: (a) the switching matrixes (G1, ..., G16) are distributed to two identical three-stage switching arrays (KF1, KF2); (b) each stage (M1, M2, M3) of each switching array (KF1, KF2) has the same number of switching matrixes (G1, ..., G16); (c) the number of inputs (E1, ..., E16) of each switching matrix is equal to the number of its outputs (A1, ..., A16); (d) each one of the inputs (E1, ..., E16) of the switching matrixes (G1, ..., G16) of the first stage (M1) in the respective switching array (KF1, KF2) constitutes one of the inputs (E001, ..., E256) of the respective switching array (KF1, KF2); (e) each one of the outputs (A1, ..., A16) of the switching matrixes (G1, ..., G16) of the third stage (M3) in the respective switching array (KF1, KF2) constitutes one of the outputs (A001, ..., A256) of the respective switching array (KF1, KF2); (f) each input (E001, ..., E256) of the first switching array (KF1) is connected with the identically numbered input (E001, ..., E256) of the second switching array (KF2); (g) each output (A001, ..., A256) of the first switching array (KF1) is connected with the identically numbered output (A001, ..., A256) of the second switching array (KF2); (h) a control (St) is provided which is common to both switching arrays (KF1, KF2) characterised by the following features: (h1) the lines for the addresses (Sp.-A., Z.-A., Km.-A., St.-A.) identifying the crosspoint to be switched through lead from the control (St) in parallel to both switching arrays (KF1, KF2); (h2) two individual lines are provided which lead from the two outputs of the control (St) for the switchboard addresses (Schr.-A.1, Schr.-A.2) to the respective inputs (Schr.-A.) of the switching arrays (KF1, KF2). (i) each switching array (KF1, KF2) is constructed as follows: (i1) each switching matrix (G1, ..., G16) is configured as a multi-point connector module (G1, ..., G16, Figure 6) which is provided, at one of its edges, with multipoint connectors (S1, S2) to connect to the inputs (E1, .... E16) and the outputs (A1, ..., A16); (i2) the switching matrixes and multi-point connector modules, respectively, (G1, ..., G16) of one stage are combined in a single magazine (M1, M2, M3, Figure 5); (i3) the magazines (M1, M2, M3) are arranged in such a manner that the magazines of two successive stages (M1 and M2 as well as M2 and M3) are immediately adjacent one another; (i4) the inputs and outputs (E1, ..., E16, A1, ..., A16) of the switching matrixes (G1, ..., G16) are distributed to the connector(s) (S1, S2) in such a manner that they face that magazine (M1, M2, M3) with which they are connected by way of intermediate lines; (i5) a first rear wall circuit board (L1) is provided to guide the intermediate lines between the first and the second magazines (M1, M2); (i6) a second rear wall circuit board (L2) is provided to guide the intermediate lines between the second and the third magazines (M2, M3); (i7) each one of the rear wall circuit boards (L1, L2) is provided with a first row and a second row of socket connectors (B1, ..., B16; B17, ..., B32); (i8) the rear wall circuit boards (L1, L2) and the socket connectors (B1, ..., B32) are attached in such a manner that the first row of socket connectors (B1, .... B16) engage the connectors (S2) or parts of the connectors of those multi-point connector modules (G1, ..., G16) of a magazine (M1, M2) which carry the outputs (A1, ..., A16) of the respective multi-point connector modules and the second row of socket connectors (B17, ..., B32) engage those connectors (S1) or parts of the connectors of the multi-point connector modules (G1, ..., G16) of the next magazine (M2, M3) which carry the inputs (E1, ..., E16) of the respective multi-point connector modules (G1, ..., G16).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Dispositif de couplage selon la revendication 1, caractérisé par les éléments suivants : a) Les cartes de fond de panier (L1, L2) sont réalisées en technique multicouche. b) Les conducteurs ou paires de conducteurs (LB1, LB2, LB3) placés à des niveaux différents de la carte de fond de panier sont décalés les uns par rapport aux autres. c) L'ampleur du décalage et le nombre des plans sur lesquels il s'étend sont déterminés de manière à ce que les valeurs exigées d'affaiblissement diaphonique soient respectées entre les conducteurs ou les pistes conductrices (figure 10). d) Les coudes aigus ou droits des pistes conductrices sont soit arrondis soit décomposés en plusieurs coudes obtus (figures 7, 8 et 9). e) La liaison des entrées (E001 à E256) des deux champs de couplage (KF1, KF2) entre elles et avec les sources de signal (Q) est réalisée de la manière suivante : e1) Les sources de signal sont reliées aux entrées (E001 à E256) du premier champ de couplage (KF1 ou KF2) (figure 11). e2) A partir de ces entrées, un câblage parallèle (P1) mène aux entrées (E001 à E256) de l'autre champ de couplage (KF2 ou KF1). e3) A chaque entrée de cet autre champ de couplage est raccordée une résistance de terminaison (R). f) La liaison des sorties (A001 à A256) des deux champs de couplage (KF1, KF2) entre elles et avec les consommateurs de signal (S) est réalisée de la manière suivante : f1) Il est prévu un nombre de commutateurs électroniques (U001 à U256) correspondant au nombre des sorties d'un des champs de couplage (KF1 ou KF2) (figure 12). f2) Chacun des commutateurs électroniques (U001 à U256) possède une première et une seconde entrées, ainsi qu'une sortie et une entrée de commande. f3) La première entrée de chaque commutateur électronique est reliée à la sortie correspondante du premier champ de couplage (KF1). f4) La seconde entrée de chaque commutateur électronique est reliée à la sortie correspondante du second champ de couplage (KF2). f5) Les sorties des commutateurs électroniques sont reliées aux consommateurs de signal (S). f6) Les entrées de commandes des commutateurs électroniques sont reliées à une commande de commutation (U.-St.) de manière à ce que chacun des commutateurs électroniques (U001 à U256) puisse être commuté dans une information de positionnement dans sa première ou sa seconde position de commutation. f7) Dans la première position de commutation, la sortie (A001 à 256) considérée du premier champ de couplage (KF1) est reliée au consommateur de signal considéré (S). f8) Dans la seconde position de commutation, la sortie considérée du second champ de couplage (KF2) est reliée au consommateur de signal considéré (S). f9) La commande de commutation (U.-St.) est reliée aux sorties de la commande (St) affectées à l'adressage du point de couplage à commuter (Sp.-A., Z.-A., Km.-A., St.-A.) et aux sorties des adresses d'armoire (Schr.-A.1, Schr.-A.2). f10) La commande de commutation (U.-St.) est conçue de manière à ce que le commutateur électronique considéré soit placé dans la première ou la seconde position de commutation suivant que la liaison à commuter passe par le premier ou le second champ de couplage (KF1 ou KF2).

Englisch

A switching arrangement according to claim 1, characterised by the following features: (a) the rear wall circuit boards (L1, L2) are constructed in multilayer technology; (b) conductors or pairs of conductors (LB1, LB2, LB3) extending in parallel in different planes of the rear wall circuit board are mutually offset; (c) the width of the offset and the number of planes over which it extends are dimensioned so as to maintain the required crosstalk attenuation values between the conductors or conductor paths (Figure 10); (d) bends in the conductor paths at an acute or right angle are either rounded off or are resolved into a plurality of obtuse angle bends (Figures 7, 8, 9); (e) the connection of the inputs (E001, ..., E256) of the two switching arrays (KF1 and KF2) with one another and with the signal sources (Q) are made as follows: (e1) the signal sources are connected with the inputs (E001, ..., E256) of the one switching array (KF1 or KF2) (Figure 11); (e2) from these inputs, a parallel wire (P1) leads to the inputs (E001, ..., E256) of the other switching array (KF2 or KF1); (e3) each input of this other switching array is connected with a terminating resistance (R); (f) the connection of the outputs (A001, ..., A256) of the two switching arrays (KF1 and KF2) with one another and with the signal drains (S) are made as follows: (f1) as many electronic switches (U001, ..., U256) are provided as a switching array (KF1 or KF2) has outputs (A001, ..., A256) (Figure 12); (f2) each electronic switch (U001, ..., U256) has a first input and a second input as well as an output and a control input; (f3) the first input of each electronic switch is connected with the associated output of the first switching array (KF1); (f4) the second input of each electronic switch is connected with the associated output of the second switching array (KF2); (f5) the outputs of the electronic switches are connected with the signal drains (S); (f6) the control inputs of the electronic switches are connected with a switch control (U.-St.) so that each electronic switch (U001, ..., U256) can be controlled into its first switch position or into its second switch position by means of a setting information; (f7) in the first switch position, the respective output (A001, ..., A256) of the first switching array (KF1) is switched through to the respective signal drain (S); (f8) in the second switch position, the respective output of the second switching array (KF2) is switched through to the respective signal drain (S); (f9) the switch control (U.-St.) is connected with the outputs for the addresses (Sp.-A., Z.-A., Km.-A., St.-A.) marking the crosspoint to be switched through and with the outputs for the switchboard addresses (Schr. -A1, Schr.-A2) of the control (St); (f10) the switch control (U.-St.) is configured in such a manner that the respective electronic switch is moved into its first or second switch position, respectively, depending on whether the connection to be switched through is made by way of the first switching array or by way of the second switching array (KF1,or KF2, respectively).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Méthode de commande pour commander l'injection d'un moteur à combustion interne (1) comprenant une pluralité d'injecteurs (12) pour injecter du carburant pendant un temps d'injection de fonctionnement respectif (TJO) dans chaque état de fonctionnement du moteur (1) et un capteur de concentration en oxygène (10) générant un signal de composition (S) corrélé à la différence d'oxygène dans les gaz d'échappement par rapport à une condition stoechiométrique ; à chacun desdits injecteurs (12) étant attribué, dans chaque état de fonctionnement du moteur (1), un temps d'injection d'étalonnage respectif (TJC) déterminé dans une phase d'étalonnage de moteur initiale en utilisant un carburant de référence ; pour un état de fonctionnement donné du moteur (1), ladite méthode comprenant les étapes consistant à : a) déterminer un temps d'injection intermédiaire (TJM) comme une fonction d'un nombre (N) de temps d'injection de fonctionnement (TJO) desdits injecteurs (12) ; b) calculer un coefficient de correction actuel (KCN) comme une fonction dudit temps d'injection intermédiaire (TJM) et d'un temps d'injection de référence (TJR) déterminé dans ladite phase d'étalonnage de moteur initiale en utilisant ledit carburant de référence ; et c) pour ledit état de fonctionnement du moteur (1), déterminer un dit temps d'injection de fonctionnement (TJO) comme une fonction d'un dit temps d'injection d'étalonnage (TJC) respectif ; d'un temps d'injection en boucle fermée (TJS) dépendant dudit signal de composition (S) ; et dudit coefficient de correction actuel (KCN) ; dans lequel ladite étape b) comprend les étapes consistant à : b1) déterminer, comme une valeur absolue, la variation (V) dudit temps d'injection intermédiaire (TJM) par rapport audit temps d'injection de référence (TJR) ; et b2) déterminer ledit coefficient de correction actuel (KCN) comme une fonction de ladite variation (V); dans lequel ladite étape b2) comprend les étapes consistant à : b21) comparer ladite variation (V) avec une première valeur de seuil (TH2) ; b22) déterminer un coefficient de proportion de fonctionnement (KF) comme une fonction d'un premier coefficient de proportion mémorisé (KF1) dans le cas où ladite variation (V) a une première relation prédéterminée avec ladite première valeur de seuil (TH2) ; b23) comparer ladite variation (V) avec une deuxième valeur de seuil (TH3) dans le cas où ladite variation (V) n'a pas ladite première relation prédéterminée avec ladite première valeur de seuil (TH2) ; b24) déterminer ledit coefficient de proportion de fonctionnement (KF) comme une fonction d'un deuxième coefficient de proportion mémorisé (KF2) dans le cas où ladite variation (V) a une deuxième relation prédéterminée avec ladite deuxième valeur de seuil (TH3) ; et b25) déterminer ledit coefficient de correction actuel (KCN) comme une fonction de ladite variation (V) et dudit coefficient de proportion de fonctionnement (KF).

Englisch

A control method for controlling injection of an internal combustion engine (1) comprising a number of injectors (12) for injecting fuel for a respective operating injection time (TJO) in each operating state of the engine (1), and an oxygen concentration sensor (10) generating a composition signal (S) correlated to the oxygen difference in the exhaust gases with respect to a stoichiometric condition; each of said injectors (12) being assigned, in each operating state of the engine (1), a respective calibration injection time (TJC) determined at an initial engine calibration stage using a reference fuel; for a given operating state of the engine (1), said method comprising the steps of: a) determining an intermediate injection time (TJM) as a function of a number (N) of operating injection times (TJO) of said injectors (12); b) calculating a current correction coefficient (KCN) as a function of said intermediate injection time (TJM) and of a reference injection time (TJR) determined at said initial engine calibration stage using said reference fuel; and c) for said operating state of the engine (1), determining a said operating injection time (TJO) as a function of a respective said calibration injection time (TJC); of a closed-loop injection time (TJS) depending on said composition signal (S) ; and of said current correction coefficient (KCN); wherein said step b) comprises the steps of: b1) determining, as an absolute value, the variation (V) in said intermediate injection time (TJM) with respect to said reference injection time (TJR); and b2) determining said current correction coefficient (KCN) as a function of said variation (V); wherein said step b2) comprises the steps of: b21) comparing said variation (V) with a first threshold value (TH2); b22) determining an operating proportion coefficient (KF) as a function of a memorized first proportion coefficient (KF1) in the event said variation (V) has a first predetermined relationship with said first threshold value (TH2); b23) comparing said variation (V) with a second threshold value (TH3) in the event said variation (V) does not have said first predetermined relationship with said first threshold value (TH2); b24) determining said operating proportion coefficient (KF) as a function of a memorized second proportion coefficient (KF2) in the event said variation (V) has a second predetermined relationship with said second threshold value (TH3); and b25) determining said current correction coefficient (KCN) as a function of said variation (V) and of said operating proportion coefficient (KF).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé selon une des revendications 2, 3 ou 7, caractérisé en ce que le facteur de réduction (RF) est enregistré dans un diagramme caractéristique (KF2) en fonction de la température du catalyseur-accumulateur de réduction de NOx (18).

Englisch

Method according to one of the Claims 2, 3 or 7, characterized in that the reduction factor (RF) is stored in an identification field (KF2) depending on the temperature of the NOx-storage reducing catalytic converter (18).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé selon une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que dans des intervalles de temps donnés la longueur de fil réelle pour un diamètre de bobine déterminé est contrôlée et qu'en cas d'écart de la longueur de fil réelle de la longueur de fil théorique calculée compte tenu du facteur de correction (KF1, KF2, KF3) le facteur de correction (KF1, KF2, KF3) est corrigé.

Englisch

Process according to Claim 1 or 2, characterized in that at predetermined intervals in time the actual yarn length for a certain bobbin diameter is checked and in the event of a deviation of the actual yarn length from the theoretical yarn length to be expected, taking into account the correction factor (KF1, KF2, KF3), the correction factor (KF1, KF2, KF3) is corrected.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé pour déterminer le diamètre d'une bobine (61) à un poste de filage (1, 9) d'une machine à filer où un ruban de fibres (B) d'épaisseur connue est amené à une vitesse déterminée au poste de filage (1, 9), y est transformé en fil qui est ensuite retiré à une vitesse d'extraction bien définie par rapport à la vitesse d'amenée du ruban est est renvidé sur la bobine (61) à une vitesse de bobinage y adapté, caractérisé en ce que dans des conditions données (titre de fil, tension de bobinage), la longueur de fil correspondant à un diamètre déterminé de bobine est établie de façon empirique, la longueur de fil produite est mesurée à ce poste de filage (1, 9), en tenant compte d'interruptions possibles de la production, le titre de fil est déterminé en fonction du produit du titre de ruban avec le quotient de la vitesse d'amenée du ruban et la vitesse d'extraction du fil, un paramètre pour la tension de bobinage est établi en fonction du quotient de la vitesse de bobinage et de la vitesse d'extraction, par la suite, le titre de fil et la tension de bobinage établis sont comparés avec le titre de fil et la tension de bobinage qui étaient à la base de la détermination empirique de la longueur de fil pour le diamètre déterminé de bobine et qu'un écart éventuel se présentant sert de facteur de correction (KF1, KF2, KF3) pour la longueur du fil lors de la détermination du diamètre réel de la bobine.

Englisch

Process for determining the diameter of a bobbin (61) at a spinning point (1, 9) of a spinning machine, in which spinning machine a sliver (B) of known thickness is supplied to the spinning point (1, 9) at a certain speed, is spun into a thread there and is then drawn off from there at a draw-off speed which is in a defined ratio to the sliver supply speed and is wound onto the bobbin (61) at a wind-on speed matched to the draw-off speed, characterized in that the yarn length corresponding to a certain bobbin diameter is determined empirically under predetermined conditions (yarn thickness, wind-on tension), the yarn length produced is measured taking into account possible interruptions in production at this spinning point (1, 9), the yarn thickness is determined from the product of the sliver thickness and the quotient of sliver supply speed and thread draw-off speed, in that a parameter for wind-on tension is determined from the quotient of the wind-on speed and the draw-off speed, in that subsequently the determined yarn thickness and the determined wind-on tension are compared with the yarn thickness and the wind-on tension which formed the basis of the empirical yarn length determination for the certain bobbin diameter and any deviation which is produced forms the basis as the correction factor (KF1, KF2, KF3) for the yarn length in determining the actual bobbin diameter.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le jeu s'établissant aux différents postes de filage (1, 9) et intervenant sur la distance du dispositif récepteur de fil (6) par rapport à la surface latérale de la bobine, est pris en considération comme facteur de correction (KF1, KF2, KF3).

Englisch

Process according to Claim 11, characterized in that play which occurs at the individual spinning points (1, 9) and which acts in the spacing between the thread-receiving apparatus (6) and the outer surface of the bobbin is taken into account as a correction factor (KF1, KF2, KF3).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé selon une des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que le jeu s'établissant aux différents postes de filage (1, 9) et intervenant sur la distance du dispositif récepteur de fil (6) par rapport à la surface latérale de la bobine est contrôlé dans des intervalles de temps donnés et que, en cas de changement de ce jeu, le facteur de correction correspondant (KF1, KF2, KF3) est corrigé.

Englisch

Process according to Claim 11 or 12, characterized in that the play which occurs at the individual spinning points (1, 9) and which acts in the spacing between the thread-receiving apparatus (6) and the outer surface is checked at predetermined intervals in time and in the event of an alteration in this play the appropriate correction factor (KF1, KF2, KF3) is corrected.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé selon une ou plusieurs des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'en fonction de l'atteinte d'un diamètre de bobine donné, prédéterminé compte tenu des facteurs de correction (KF1, KF2, KF3) un signal enclenchant un changement de bobine est déclenché.

Englisch

Process according to one or more of Claims 1 to 9, characterized in that a signal for the initiation of a bobbin change is triggered in dependence on reaching a predetermined bobbin diameter determined by taking into account the correction factors (KF1, KF2, KF3).

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que lors de l'échange de l'organe (1, 9) de filage contre un autre modèle de géométrie différente, l'écart géométrique d'une géométrie donnée de l'organe (1, 9) de filage est pris en considération comme facteur de correction (KF1, KF2, KF3) lors de la détermination du diamètre réel de bobine.

Englisch

Process according to Claim 7, characterized in that when the spinning element (1, 9) is replaced by another of a different geometry the geometrical deviation from a predetermined geometry of the spinning element (1, 9) is taken into account as a correction factor (KF1, KF2, KF3) in determining the actual bobbin diameter.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé selon l'une des revendications 1 ou 4, caractérisé en ce qu' on obtient la seconde information de charge (12) en ce qu' en fonction de la levée de la soupape d'admission (vv) et du régime moteur (nmot), à partir d'un champ de caractéristique (KF2) on extrait le débit massique d'air (mvv) à travers la ou les soupapes d'admission et on divise ce débit massique d'air (vv) par le régime moteur (nmot) multiplié par une constante spécifique au moteur, dépendante de la cylindrée (KUMSRL) et du nombre de cylindres

Englisch

Method according to one of Claims 1 or 4, characterized in that the second load information (12) is obtained by reading the air mass flow (mvv) through the inlet valve or valves from a family of characteristics (KF2) as a function of the inlet valve travel (vv) and of the engine rotation speed (nmot), and in that this air mass flow (mvv) is divided by the engine rotation speed (nmot), which is multiplied by an engine-specific constant (KUMSRL) which is dependent on the number of cylinders and on the swept volume.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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Französisch

Procédé suivant la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que les paramètres sont déterminés au moyen de mesures en régime permanent sur banc d'essai de moteur et sont déposés dans des tables caractéristiques (KF2, KF3) d'une mémoire du dispositif de commande.

Englisch

Method in accordance with claim 6 or 7, characterized in that the parameters are determined by steady-state measurements on the engine test stand and stored in maps (KF2, KF3) in a memory in the control device.

Letzte Aktualisierung: 2014-12-04
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