検索ワード: recalescence (英語 - フランス語)

elimination of recalescence
elimination de la recalescence

recalescence is totally eliminated.
la recalescence est totalement éliminée.

recalescence is largely attenuated but not completely eliminated.
la recalescence est atténuée dans une large mesure mais elle n'est pas complètement éliminée.

improving the properties of wire by suppressing the recalescence on a stelmor conveyor
amélioration des propriétés du fil par atténuation de la recalescence sur le convoyeur stelmor

our model also enables us to show the intensity of the recalescence during cooling.
notre modèle permet également de mettre en évidence l'intensité de la recalescence au cours d'un refroidissement.

example 9 this example is carried out without taking steps to avoid recalescence.
exemple 9 cet exemple est effectué sans effacer la recalescence.

impro vement of the properties of the wire by alteration of the recalescence on the stelmor conveyor.
[1] n. lambert, s. wilmotte et m. economopoulos amélioration des propriétés du fil par atténuation de la recalescence sur le convoyeur stelmor.

a calculation of the critical speed of recalescence allows a refining of the forecast of the metallurgical conditions in the cast iron
des abaques fournissent la structure de fonte. un calcul de la vitesse critique de recalescence permet d'affiner les prévisions

the gaseous mixture is cooled down by subsequent oxidation under recalescence and converted with water in a downstream absorber into nitric acid
le mélange gazeux est refroidi suite à une oxydation ultérieure sous récalescence et converti dans l'eau, dans un absorbeur en aval, en acide nitrique

it is well known that the transformation proceeds at a lower temperature and that the recalescence is less the faster the cooling of the wire.
il est bien connu que la transformation se déroule à températu­re d'autant plus basse et que la recalescence est d'autant plus faible que le refroidissement du fil est rapide.

moreover, we set ourselves as a practical objective the calculation of the cooling equation for a high carbon steel wire taking into accounts its recalescence.
par ailleurs, nous nous sommes fixés comme objectif pratique le calcul de la loi de refroidissement d'un fil d'acier dur en tenant compte de sa recalescence.

this example, which is not in accord with the invention, therefore results in excessive recalescence and low tensile strength values before and after drawing.
cet exemple non conforme à l'invention se traduit donc par une recalescence excessive, et des valeurs de résistance de rupture faibles, avant et après tréfilage.

c; and the difference between the maximum temperature after recalescence of the centre of the sample melt and the calibrated temperature for eutectic reaction at steady state, Δtc
c, ainsi que la différence entre la température maximum après recalescence du centre du bain du fusion de l'échantillon, et la température étalonnée permettant la réaction eutectique à un état stable, Δtc

all the examples 1 to 9 previously described make it possible to obtain a structure corresponding to that previously described for the portion 50, but the structure obtained is finest when recalescence is avoided during pearlitization.
tous les exemples 1 à 9 précédemment décrits permettent d'obtenir une structure correspondant à celle précédemment décrite pour la portion 50, mais la structure atteinte est la plus fine dans le cas où on lutte contre la recalescence.

by applying this model to the cooling of the wire on a stelmor conveyor it is possible, it seems, to eliminate recalescence by cooling the wire with spray during its transformation but the localisation of this intense cooling is critical.
en appliquant ce modèle au refroidissement du fil sur un convoyeur stelmor, il est apparu qu'il est possible d'éliminer la recalescence en refroidissant le fil au brouillard pendant sa transformation mais que la localisation de ce refroidissement intense est critique.

in addition to the cooling of the wire and its recalescence during transformation, this model enables us to calculate the characteristic transformation parameters, that is those which directly affect the morphology, the homegeneity of the microstructure and consequently the mechanical properties.
- 26 - les paramètres caractéristiques de la transformation, c'est-à-dire ceux qui influencent directement la morphologie, l'homogénéité de la microstructure et par conséquent, les propriétés mécaniques.

calculation of the amount of heat liberated by the allotropie transforma tion and the resulting recalescence is only possible if we have a relation expressing the total speed of transformation as a function of the temperature and the total percentage of austenite transformed, i.e. :
le calcul de la quantité de chaleur libérée par la transforma­tion allotropique et de la recalescence qui en résulte n'est possible que si on dispose d'une relation exprimant la vitesse totale de transfor­mation en fonction de la température et du pourcentage total d'austénite transformée, soit :

a method for casting cast iron product with compacted (vermicular) graphite by preparing a cast iron melt comprising 3.6-4.0 % carbon and 1.4-2.5 % silicon and with a ce less than 4.4 by adding structure modifying agent and inoculants in amounts which gives the casted product a structure containing compacted graphite. the amount of addition is determined by extracting a sample of the melt and register the value for the temperature curve measured near the wall in a sample device and near the centre of a sample device, registering thereafter in connection to the eutectic reaction the maximum difference between the undercooling occurent at the outer boundary of sample melt and the calibrated temperature for eutectic reaction at steady state, defined as the electromotive force of 47.171 mv for type k (chromel-alumed) thermocouples and corresponding to a temperature of 1155°c, Δtw, the time derivative of the subsequently recorded rise in temperature at the boundary of said sample melt, (dt/dτ)w, the corresponding time derivative of the temperature rise in the centre of the sample melt, (dt/dτ)c; and the difference between the maximum temperature after recalescence of the centre of the sample melt and the calibrated temperature for eutectic reaction at steady state, Δtc. inoculant and modifying agent fading curves significant of the plant apparatus and process used are calibrated to determine the amount of inoculant Δy and modifier Δm that must be added per unit of time in order to maintain constant solidification characteristics. thereafter, greater or smaller quantities of inoculant and/or modifier than is required to achieve said constant solidification characteristics are added, said modification being made on the basis of the digital values obtained when processing the temperature recording; increasing the amount of inoculant and modifying agent respectively without exceeding the ce value 4.4 and correcting the composition until the Δtw falls within the range 19-29 k, (dt/dτ)w is > 0.4 ks-1, (dt/dτ)c is > 0.5 ks-1 and Δtc < 10 k at the casting of the melt.
l'invention concerne un procédé de coulage d'un produit de fonte de fer comportant du graphite compacté (vermiculaire), consistant à préparer un bain de fusion de fonte de fer, comprenant 3,6 à 4,0 % de carbone ainsi que 1,4 à 2,5 % de silicium, et avec un équivalent carbone inférieur à 4,4, à ajouter un agent de modification de structure ainsi que des agents d'inoculation en quantités donnant au produit coulé une structure contenant du graphite compacté. la quantité d'addition est déterminée par extraction d'un échantillon dudit bain de fusion, et enregistrement de la valeur destinée à la courbe de température, mesurée à proximité de la paroi, dans un dispositif d'échantillonage, et près du centre d'un dispositif d'échantillonnage. ledit procédé consiste ensuite à enregistrer, conjointement avec la réaction eutectique, la différence maximum entre le surrefroidissement se produisant à la limite extérieure du bain de fusion de l'échantillon, et la température étalonnée pour la réaction eutectique à un état stable, définie comme étant la force électromotrice de 47,171 mv pour des thermocoupples du type k (chromel-aluminé), et correspondant à une température de 1155°c, Δtw, la dérivée de temps de la montée de température enregistrée ultérieurement, au niveau de la limite dudit bain de fusion de l'échantillon, (dt/dτ)w, la dérivée de temps correspondante de la montée de température au centre dudit bain de fusion de l'échantillon, (dt/dτ)c, ainsi que la différence entre la température maximum après recalescence du centre du bain du fusion de l'échantillon, et la température étalonnée permettant la réaction eutectique à un état stable, Δtc. on étalonne les courbes d'affaiblissement de l'agent d'inoculation et l'agent de modification, représentatives de l'appareil de l'installation et du procédé utilisé, afin de déterminer la quantité d'agent d'inoculation Δy et d'agent de modification Δm, devant être ajoutés par unité de temps, afin de maintenir constantes les caractéristiques de solidification. on ajoute ensuite, des quantités supérieures ou inférieures d'agent d'inoculation et/ou d'agent de modification par rapport à ce qui est nécessaire pour obtenir lesdites caractéristiques de solidification constante, ladite modification étant effectuée sur la base de valeurs numériques obtenues lors du traitement de l'enregistrement des températures; par augmentation de la quantité d'agent d'inoculation et d'agent de modification, respectivement, sans dépasser la valeur d'équivalent carbone de 4,4 et par correction de ladite composition jusqu'à ce que le Δtw chute dans la plage comprise entre 19 et 29 k, (dt/dτ)w ⊃ à 0,4 ks-1, (dt/dτ)c est ⊃ 0,5 ks-1, et Δtc ∫ à 10 k, lors du coulage du bain du fusion.