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cette technologie est de nos jours celle la plus employée pour la soudure par résistance basé sur la technique mono phasé. la régulation du courant est effectué uniquement sur une partie des phases du courant.
the nowadays still widely used power source for applications in the field of resistance welding is based on single-phase alternating current machines. the adaptation of the welding current is carried out via the setting of the phase angle.
moteur à induction asynchrone mono-phasé selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de résistance (46) consistent en une résistance variable.
the single phase asynchronous induction motor of claim 2, characterised in that said resistance means (46) is a variable resistor.
moteur à induction asynchrone mono-phasé selon la revendication 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que les moyens de résistance (46) consistent en une thermistance à coefficient de température négative.
the single-phase asynchronous induction motor of claims 2, 3 or 4, characterised in that said resistance means (46) is a negative temperature coefficient thermistor.
moteur à induction asynchrone mono-phasé comprenant un organe central faisant stator (12) présentant une pluralité de dents (16) espacées angulairement de façon sensiblement égale et s'étendant radialement vers l'intérieur, qui définissent entre elles des encoches pour bobinage (18), les dents (16) présentant des extrémités intérieures (20) définissant un puits, un organe rotor (22) dans le puits présentant une surface périphérique (26) définissant un espace pour l'air (28) entre les extrémités (20) des dents (16), les extrémités intérieures (20) des dents ayant une forme circulaire avec un diamètre plus grand que le diamètre du rotor de façon à former ces espaces pour l'air (28), un bobinage de champ principal (34) sur l'organe central faisant stator (12), le bobinage central (34) formant un nombre pair prédéterminé de pôles magnétiques, un bobinage de champ auxiliaire (38) sur l'organe central faisant rotor (12) mécaniquement déplacé angulairement du bobinage du champ principal et formant le même nombre de pôles magnétiques, les dents (16) étant égales à deux fois le nombre de pôles, le bobinage du champ principal (34) comprenant une pluralité de bobines (34-1, 34-3, 34-5, 34-7) égale au nombre des pôles, les bobines du bobinage de champ principal entourant respectivement chacune des dents consécutives (16) en alternance, le bobinage du champ auxiliaire (38) comprenant une pluralité de bobines (38-2, 38-4, 38-6, 38-8) égale au nombre des pôles, les bobines du bobinage du champ auxiliaire entourant les dents consécutives en alternance, intermédiairement aux dents respectives en alternance nommées en premier, une bobine seulement existant pour chaque dent de façon à former dans le moteur un bobinage semi-incliné, des moyens (40) étant prévus pour déplacer la phase du bobinage de champ principal (34) à partir du bobinage du champ auxiliaire (38) et dans lequel chaque dent (16) a une étendue angulaire sensiblement égale, caractérisé en ce que chacune des extrémités intérieures (20) des dents a une forme qui lui permet d'augmenter les espaces pour l'air (28) sur les deux côtés d'un plan longitudinal (50) axial de chacune des dents (16) et d'augmenter la réluctance magnétique entre chacune des dents et le rotor (22) sur les deux côtés du plan longitudinal (50) axial, et en ce qu'en outre chacune des dents (16) est définie par 180 degrés électriques, le plan longitudinal (50) axial étant à 0 degré électrique, et dans lequel les extrémités intérieures (20) des dents ont une forme qui leur permet d'augmenter les espaces pour l'air (28) d'une valeur égale à une longueur à ± 20 % de ce δ, selon : δ = δ n flux dans l'espace pour l'air a 1 cos où : δ = longueur de l'espace pour l'air (28) à une distance depuis le plan (50) axial de la dent ; δ n = espace normal pour l'air égal à la moitié de la différence entre le diamètre circulaire de forme des extrémités inférieures des dents et le diamètre du rotor (22) ; et a 1 = amplitude de l'onde de flux désirée appliquée au rotor (22).
a single-phase asynchronous induction motor including a stator core member (12) having a plurality of substantially equally angularly-spaced, radially inwardly extending teeth (16) respectively defining winding slots (18) therebetween, said teeth (16) having inner ends (20) defining a bore, a rotor member (22) in said bore having a peripheral surface (26) defining air gaps (28) with said ends (20) of said teeth (16), said teeth inner ends (20) having a circular shape with a diameter greater than the rotor diameter thereby forming said air gaps (28), a main field winding (34) on said stator core member (12), said main winding (34) forming a predetermined even number of magnetic poles, an auxiliary field winding (38) on said stator core member (12) mechanically angularly displaced from said main field winding and forming the same number of magnetic poles, said teeth (16) being equal in number to twice the number of said poles, said main field winding (34) comprising a plurality of coils (34-1, 34-3, 34-5, 34-7) equal in number to the number of said poles, said main field winding coils respectively embracing alternate consecutive ones of said teeth (16), said auxiliary field winding (38) comprising a plurality of coils (38-2, 38-4, 38-6, 38-8) equal in number to the number of said poles, said auxiliary field winding coils respectively embracing consecutive alternate teeth respectively intermediate said first named alternate teeth, there being one coil only on each said teeth thereby providing a half-pitch winding for said motor, means 40 being provided for phase displacing said main field winding (34) from said auxiliary field winding (38) and wherein each of said teeth (16) have substantially equal angular extent, characterised in that each of said teeth inner ends (20) are shaped for increasing said air gaps (28) on both sides of a center line longitudinal plane (50) of each of said teeth (16) and increasing magnetic reluctance between each of said teeth and said rotor (22) on both sides of said center line plane (50), and further wherein each of said teeth (16) are defined by 180 electrical degrees with said center line longitudinal plane (50) being at 0 electrical degrees, and wherein said teeth inner ends (20) are shaped for providing increasing air gaps (28) equal to a length δ ± 20% of said δ according to: δ = δ n air gap flux a 1 cos Θ where: δ = length of air gap (28) at a distance Θ from the teeth center line plane (50); δ n = normal air gap equal to 1/2 the difference between said teeth inner ends circular shape diameter and the rotor (22) diameter; and, a 1 = amplitude of desired flux wave applied to rotor (22).