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schweißkonstruktionsstahlprodukt nach anspruch 1, wobei ein zähigkeitsunterschied zwischen dem stahlprodukt und der wärmebehandlungszone, der aufgezeigt wird, wenn das stahlprodukt auf eine temperatur von 1400 °c oder mehr erwärmt und dann innerhalb von 60 sekunden über einen kühlbereich von 800 bis 500 °c abgekühlt wird, in einem bereich von ± 30 j liegt; ein zähigkeitsunterschied zwischen dem stahlprodukt und der wärmebehandlungszone, der aufgezeigt wird, wenn das stahlprodukt auf eine temperatur von 1400 °c oder mehr erwärmt und dann innerhalb von 60 bis 120 sekunden über einen kühlbereich von 800 bis 500 °c abgekühlt wird, in einem bereich von ± 0 bis 40 j liegt; und ein zähigkeitsunterschied zwischen dem stahlprodukt und der wärmebehandlungszone, der aufgezeigt wird, wenn das stahlprodukt auf eine temperatur von 1400 °c oder mehr erwärmt und dann innerhalb von 120 bis 180 sekunden über einen kühlbereich von 800 bis 500 °c abgekühlt wird, in einem bereich von ± 0 bis 105 j liegt verfahren zur fertigung eines schweißkonstruktionsstahlproduckts mit feinen komplexen tin- und zrn-ausfällungen, umfassend die schritte des herstellens einer stahlbramme, enthaltend in gewichtsprozent: 0,03 bis 0,17 % c, 0,01 bis 0,5 % si, 0,4 bis 2,0 % mn, 0,005 bis 0,2 % ti, 0,0005 bis 0,1 % al, 0,001 bis 0,03 % zr, 0,008 bis 0,030 % n, 0,0003 bis 0,01 % b, 0,001 bis 0,2 % w, höchstens 0,03 % p, höchstens 0,03 % s, höchstens 0,01 % o und als rest fe und nebenverunreihigungen, während die folgenden bedingungen erfüllt werden: 1,2≤ti/n≤2, 5, 0,3≤zr/n≤2, 0, 10≤n/b≤40, 2,5≤al/n≤7 und 6,8≤(ti+zr+2al+9b)/n≤17; erhitzen der stahlbramme bei einer temperatur im bereich von 1100 bis 1250 °c für eine dauer von 60 bis 180 minuten; heißwalzen der erhitzten stahlbramme in einem austenitumkristallisationsbereich bei einer dickenreduzierungsrate von 40 % oder mehr; und abkühlen der heißgewalzten stahlbramme mit einer rate von 1 °c/min. auf eine temperatur, entsprechend ± 10 °c von einer ferritumwandlungsendtemperatur, wobei die bramme ferner folgendes enthält: 0,01 bis 0,2 % v, während die folgenden bedingungen erfüllt werden: 0, 3≤v/n≤9 und 7≤ (ti+2al+4b+v)/n≤17 ; eines oder mehrere, ausgewählt aus der gruppe, bestehend aus ni : 0,1 bis 3,0 %, cu: 0,1 bis 1,5 %, nb: 0,01 bis 0,1 %, mo: 0,05 bis 1,0 % und cr; 0,05 bis 1,0 % ; und/oder eines oder beides von ca: 0,0005 bis 0,005 % und rem: 0,005 bis 0,05 %.
produit en acier structural de soudage selon la revendication 1, dans lequel une différence de ténacité entre le produit en acier et une zone traitée thermiquement, quand le produit en acier est chauffé à une température de 1 400 °c ou plus, puis refroidi en 60 secondes sur un intervalle de refroidissement de 800 °c à 500 °c, est dans un intervalle de ± 30 j, une différence de ténacité entre le produit en acier et la zone traitée thermiquement, quand le produit en acier est chauffé à une température de 1 400 °c ou plus, puis refroidi en 60 à 120 secondes sur un intervalle de refroidissement de 800 °c à 500 °c, est dans un intervalle de 0 à 40 j, et une différence de ténacité entre le produit en acier et la zone traitée thermiquement, quand le produit en acier est chauffé à une température de 1 400 °c ou plus, puis refroidi en 120 à 180 secondes sur un intervalle de refroidissement de 800 °c à 500 °c, est dans un intervalle de 0 à 105 j. procédé de fabrication d'un produit en acier structural de soudage ayant des précipités complexes fins de tin et de zrn, comprenant les étapes consistant à : préparer une plaque d'acier contenant, en termes de pourcentage en poids, de 0,03 à 0,17 % de c, de 0,01 à 0,5 % de si, de 0,4 à 2,0 % de mn, de 0,005 à 0,2 % de ti, de 0,0005 à 0,1 % d'al, de 0,001 à 0,03 % zr, de 0,008 à 0,030 % de n, de 0,0003 à 0,01 % de b, de 0,001 à 0,2 % de w, au plus 0,03 % de p, au plus 0,03 % de s, au plus 0,01 % de o, le reste étant représenté par du fe et des impuretés résiduelles, tout en satisfaisant les conditions 1,2 ≤ ti/n ≤ 2,5, 0, 3 ≤ zr/n ≤ 2,0, 10 ≤ n/b ≤ 40, 2,5 ≤ al/n ≤ 7, et 6,8 ≤ (ti + zr + 2al + 4b) /n ≤ 17 ; chauffer la plaque d'acier à une température allant de 1100 °c à 1250 °c pendant 60 à 180 minutes ; laminer à chaud la plaque d'acier chauffée dans un intervalle de recristallisation de l'austénite à une vitesse de réduction de l'épaisseur de 40 % ou plus ; et refroidir la plaque d'acier laminée à chaud à une vitesse de 1 °c/min jusqu'à une température correspondant à ± 10 °c de la température de fin de transformation en ferrite, la plaque contenant en outre optionnellement de 0,01 à 0,2 % de v tout en satisfaisant les conditions 0,3 ≤ v/n ≤ 9, et 7 ≤ (ti + 2 al + 4b + v)/n ≤ 17 ; un ou plusieurs éléments choisis dans un groupe composé de ni : de 0,1 à 3,0 %, cu : de 0,1 à 1,5 %, nb : de 0,01 à 0,1 %, mo : de 0, 05 à 1,0 % et cr : de 0,05 à 1,0 % ; et/ou un élément ou les deux éléments parmi le ca : de 0,0005 à 0,005 % et le rem : de 0,005 à 0,05 %.